收到新版三诺N50G已近1个月，笔者对这款HI-FI级的三诺旗舰产品进行了反复的剖析，在深入了解其电路结构和音乐风格的基础上，用尽可能低的成本结合科学的方法进行了打摩，让音质本已不错的N50G锦上又添花。
一． 剖析新版N50G并确定改进的总体思路
“知己知彼，百战不殆”，在摩机之前，了解新版N50G的内部电路构成是非常有必要的。尤其是面对各种元件作了全面升级、电路作了精心设计的新版N50G
1．内部元件构成
新版N50G的PCB进行了重新设计，由2块变成了3块（图1）。功放IC改用HI-FI级的LM4766（1只）和TDA7294（2只），高音扬声器和环形变压器也进行了升级，甚至连电阻也全部换为了高精度的5环金属膜电阻。
除了控制LM4766静音部分的2只小容量电解以外，N50G的其他所有电解均采用了有名的日本红宝石电解电容，滤波部分更是采用了2只50V/10000UF的红宝石大电解（图2）。
黄色的法国汤姆逊MKT电容（图3）也被大量用于新版N50G中，该电容精度高、音色平衡、价格适中，被众多天价级监听音箱所广泛采用，不少国产高端有源音箱中也能够见到它的身影。
所有电阻均采用高精度的5环金属膜电阻（图4）。
经实测，N50G所采用的指数型音量电位器（图5）精度较高，旋转到各个位置的阻值均表现出很好的一致性，与日本原产ALPS 16型电位器精度非常相近，优于大部分普通电位器，可不予更换。
2．确定改进的总体思路
从元件选用上看，新版N50G已经有超越其定位的上佳表现，并且总体用料比较均衡，未发现有明显的瓶颈。如果按照通常的摩机思路，仅仅更换或升级发烧级元件，成本高且未必能够发挥高价元件的高质。看来，以前那种单纯更换发烧级元件的方法也该“摩”一下了^_^。
笔者认为打摩N50G的重点应放在：1）电子分频网络参数的调整；2）功放电路的直流化，提升低音重放质量；3）切除不必要的低频和超低频，从而等同于提高环型变压器的功率裕量；4）切除超高频，让音色更温暖甜润，功放工作更稳定；5）调整高低音分频点，让中音更加甜美；6）加强前级供电。
当然，关键部位亦应更换发烧级元件，“好钢用在刀刃上”。
在提高音质的同时，一定要保证可靠性，避免因为不稳定引起的电路自激。建议采取“步步为营”的方法，每改一处均进行试听和认真总结，然后再进行下一步摩机，这样可以及时观察效果或者发现问题所在。
二． 具体的打摩方法（总费用78元）
1．提升低音力度和下潜深度（费用5元，用于购买2只MKT电容及8只电阻、2只ELNA电解）
1）采用无源伺服电路实现功放IC的直流化
N50G使用了2只TDA7294分别推动左右声道的低音扬声器，采用了成熟而稳定的官方标准电路，使用了10uf的直流反馈电容C808（右声道为C818），如图6 ，以保持输出中点直流零电位。元件的具体位置见图7
但C808、C818随不同频率表现为不同容抗，从而反馈量、相移和内阻都会随频率而变，使得功放的失真度增加，表现为低音的力度和下潜深度不够。
最简单的打摩方法是将这2只电解电容短接，构成纯直流电路，由于TDA7294的失调电压很低，同时电源和外围元件的质量和精度都较好，用万用表200MV档实测表明，直接短接后，TDA7294输出端的静态直流电压低于10MV。由于此数值很小，在通常情况下，可以省去直流伺服电路。
但进一步观察，在大功率长时间放音后，静态直流电压会上升到30～40MV。考虑到音质和产品的可靠性，需要加装直流伺服电路，使中点电位归零。
直流伺服原理：将功放输出端的直流变化量经过积分电路后，形成一定的控制电压，然后反馈到输入端，从而调整输出端直流电压的大小。它能够将输出直流电压控制在几毫伏以内，确保功放的稳定和扬声器的安全。
运放型有源直流伺服电路（图8）的引入，可以使中点直流电位基本为零。
笔者采用的无源伺服电路（图9 ），实现了“鱼与熊掌兼得”，较好地解决了音质与稳定性的矛盾，生产成本也更低。该电路可以将输出端的直流电压控制在10MV以内，同时保证了良好的瞬态响应。
实际安装该电路的方法也很简单，选用高精度元件，采用搭棚焊法，焊于IC引脚附近（图 10 ）。最后必须用热熔胶将阻容元件的引脚绝缘并固定，防止短路。
增加无源伺服电路后，相应元件应作调整，以左声道为例，将R821A（右声道为R831A）由82K更换为100K，保证功放增益不变。
2）增大TDA7294自举电容
根据标准电路,TDA7294第6脚和14脚的自举电容C809、C819的容量应为22uF，但N50G实际采用的仅为10uf/50V,该电容容量和品牌对音色均有影响，经比较，最后选用了2只ELNA生产的SILMICII 丝膜电解（1.5元/只），规格为 22uf/50V，直接并联在电路板C809，C819的引脚上（图11）。
3）输入电路直流化——在降低成本的同时让音质更佳
N50G不惜工本，在输入端用上了2只 2.2uf的法国汤姆逊MKT电容，用作输入音频信号的耦合。事实上，完全可以省下这2只电容的成本——因为无论从成本还是从音质计，只要电路允许，普通的铜线远胜过最顶级的发烧电容！真正的音乐爱好者需要的是原汁原味的HI-FI，而不是发烧级电容的“味精效果”——音染。图12、13 中的C102、C112和R101、R111，C101、C111、R601、R611等元件构成了输入耦合电路，显得中规中矩而略显保守，其设计思想，一方面是以C101(C102)、R101(R111)构成NE5532的超高音低通滤波器，另一方面是隔掉输入端的直流。
由于整机存在的多级低通（高通）和电子分频电路已经阻断了直流，并且发烧友必换的更高级的运放无需超高音低通滤波器，因此完全可以去掉C102、C112和R101、R111，短接C101、C111、R601、R611，使输入电路直流化，在提升音质的同时，还降低了成本，可谓“一箭双雕”。
改进后的电路板如图14 ，C101、C111在电路板背面短接。
取消C102、C112、R101、R111后，滤掉超高频的功能也没有了，笔者将在后面代之以更有效的电路，而此处焊下的2只 2.2uf MKT电容有新的用处。
2．升级前级电源为优秀的LT1085/1033CT串联集成稳压电源（费用35元）
前级电源对整机音色的影响很大。在比较了多款几十至上百元的稳压电路后，决定采用经典的三端可调集成稳压电路，输出电压设为±18V，如图15。
与普通的LM317/LM337稳压电路不同的是，笔者选用的稳压IC是Linear Technology 的 LT1085/1033CT （图16，价格为23元/对）。 这对稳压 IC性能非常优秀，无论稳压率、涟波或输出阻抗、电流量（高达 3A ），都远非 LM317/337 所能及，能够在简洁的电路上发挥出极佳的性能。
该稳压电源的另一个特点是采用了较大的散热器，确保了大电流时的稳定性和极低的热噪声。更换时，将图17中标注的+、 -、 G（正极、负极、地）等3条线剪断，并与稳压电路进行对应连接，最后将加装的电路板用铜柱固定于功放电路板的孔上（图18 ）。
3．高频部分的打摩——让音色更温暖通透（费用4元，购买8只电容）
1）加装二阶低通滤波器： LM4766输入端的R801（右声道为R811）的47K电阻并联47P高精度云母电容，输出端的22K反馈电阻R802（右声道为R812）并接100P高精度云母电容，构成二阶低通滤波器，阻断超高频（图19）。可以收到音色更温暖和电路更稳定的双重功效。
2）升级直流负反馈电容
将C803、C813更换为ELNA的SILMICII 丝膜电解22uf/50V，两端并接2只0.47uf/63V的 WIMA电容，可以改善高频信号。（图20）
4．加装超低音高通滤波器——2元钱也升级变压器（费用2元，购买4只MKT电容）
分析：尽管N50G采用了6.5寸低音扬声器，但让它重播过低的低频有点勉为其难，反而浪费了变压器的有用功率。三诺的设计师显然已经看到这点，并分别在音调电路板和低音功放IC之前设计了二阶超低音高通滤波器。 第一阶由位于音调电路板的C631(C632)、R610(R620)及音量电位器（指数型，实测中点时对地电阻为15K）构成，转折频率约20HZ。第二阶由C807(C817)、R809(R819，实测对地电阻为200K)构成，转折频率约3.6HZ，明显偏低了一些，无法有效滤除不适合小口径扬声器播放的超低频。
改进方法：将图6中的C807（右声道为C817）的容量更换为0.044uf，由2只22n电容并联而得（图21、22），截止频率18HZ。此级与第一阶超低音滤波器合并作用后，将30HZ（-3dB点）以下的低频切除，防止喇叭振动超出正常工作允许范围，让低音更快速有力，同时让变压器负担减轻，能够更好地供应音乐高潮时所需的能量。
手里刚好有4只西门子22n MKT电容，于PCB板的正反面两两并联即可。
5．调整分频网络，让中频更加甜美。（费用2元，购买4只MKT电容）
分频点的确定：根据中低单元指向性实用边界频率计算公式f=345/d（d为单元振膜有效直径）。N50G的6.5寸单元的边界频率为2.7KHZ，其分频点通常不大于实用边界频率。 从高音单元谐振频率考虑，通常分频点应大于2.5KHZ。因此，对于N50G的扬声器组合，选择 约2.5KHZ的分频点较合理。
分析：N50G采用了两阶低音和三阶高音分频电路（高音扬声器和 6.8uf的MKT电容构成第三阶）。根据实际测试的元件阻值，由M ultisim 10模拟出原设计的高低音分频电路的分频点分别为1.4KHZ（图23 ），2.48KHZ（图24），加上第三阶电路后，高通分频电路的实际分频点约为 2KHZ。
显然，2KHZ－2.48KHZ这部分的能量重复叠加，高音分频点需要提高至 2.48KHZ，能够避免中音能量过高，同时也减轻了高音扬声器的负担。
根据M ultisim 10模拟和反复试听的结果，最后将高音的前2阶分频点设为2.48KHZ，以左声道为例，将C851(851A)并联后的容量调整为69nf（由2只电容并联得到），C801的阻值更换为 2.7nf。如图25。最开始拆下的2只2.2uf的汤姆逊MKT电容与原高音扬声器上的6.8uf MKT电容相并联（图26）。
6．更换最适合自己口味的运放（总费用30元）
对于N50G这种级别的产品，特别是进行了前面的打摩步骤后，已经可以明显听出不同型号运放的不同风格。经过多人对多种型号运放的反复比较试听，最后选定了最受欢迎的美国BB公司生产的音频专用运放OPA2604。（图27，15元/只）。
建议：厂家将运放设计为带插座的可更换型，方便用户更换自己喜欢的运放。由于是非焊接的插拔式，用户在更换时务必将运放引脚金属氧化层刮掉，以减小接触电阻。
7．基于LMS测试，调整高低音功放增益。
对高低音扬声器分别进行LMS曲线测试，根据实测结果分别调整高低音功放增益。图28是笔者DIY的音箱测量仪器，可以分别对扬声器和音箱的阻抗及频响进行测试。
点评：
a、电子分频网络参数的调整
b、功放电路的直流化，提升低音重放质量
c、切除低频和超低频，从而等同于提高环型变压器的功率裕量
d、切除超高频，让功放工作更稳定
e、调整高低音分频点
f、加强前级供电
从此方案可以看出作者有着较高的专业技术，良好的电子和电声技术仍然是达到良好摩机效果，减少摩机失误的基础。作者跳出了传统摩机的思维，从电子和电声原理入手，设计了创新的无源伺服电路，不仅成本低廉，而且较好的解决了音质和稳定性之间的矛盾，符合本次大赛鼓励创新的摩机理念。在可操作性上，本方案的摩机步骤和方法多数可在业余条件下完成，操作上相对简单，即便对普通发烧友也有较易实现的操作性，有较高的交流和推广价值。在摩机投入上，本方案提出了“好钢用在刀刃上”的理念并较好地付诸了实施，总体摩机成本较低，符合摩机重原理而不盲从高价零件的原则。
本方案的图文表现良好，描述细致明确，图片配合适当，只是在表格的运用上有所欠缺，希望能在后续赛程中加以补充。在摩机方案的整体策划和流程步骤上，此方案思路较为清晰，从分析产品到策划方案，到具体实施都有条不紊，并提出了“步步为营”的理念，值得摩机经验较少的爱好者学习和参考。
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